美女把屁屁扒开让男人玩,伦理片在线观看版完整版免费 ,淫男乱女大雄

　　混合氣體滅火系統(IG541)的管網流動計算方法

　　I541混合氣體對大氣臭氧層沒有損耗，對地球沒有“溫室效應”影響，而且這種混合氣體無毒、無色、無腐蝕、不導電，既不支持燃燒，又不與大部分物質反應， ODP=0，溫室效應潛能值 GWP=0，溫室效應潛能值 GWP=0，其滅火機理是將燃燒區中氧的濃度降到維持燃燒所需最低氧濃度以下，從而實現高效滅火。這種滅火劑已廣泛使用，并列入 GB 503702005 《氣體滅火系統設計規范》。筆者結合消防監督實踐 ,研究了該滅火系統滅火劑在其噴射過程中的可壓縮流體釋放過程 ,噴射介質在管網流動過程為亞音速減壓膨脹流動、音速減壓膨脹流動過程等相關工況 ,經過計算發現一些值得商榷的問題。

　　1　可壓縮氣體流動

　　GB 50370 - 2005 中計算方法總體思路是 ,選定一初始壓力 P1 ( 公式 3. 4. 8 4) , 指定一流量 Qw ( 公式為 3. 4. 8 1、3. 4. 8 2) ,令其與 P1 對應 ,代入氣體管道流動方程(公式 3. 4. 87) 計算管網中指定段管道(孔板以后) 沿程各截面的壓力及出口壓力 P2 (注 : P2 專指管道出口流體壓力 ,與規范中 P2 的意義不同) ,進而確定管網系統中氣體流動時有否符合第 3. 4. 9 條所列條件的流動工況點 ,以一組數據( P1 , Qw , P2) 表示 ,認為在 3. 4. 9 條所列條件下流動的此工況點即為管網系統不穩定釋放流動整個過程的平均工況點 ,有此工況點的管網系統就是滅火藥劑釋放速度合格的系統 ,即可以據此設計建造管網。暫時不討論該計算所得的工況點可否作為平均工況點的問題。

　　這種算法對于不可壓縮流體管道流動在任何情況下都是正確的 ,所算得的工況點按設想條件也是會出現的工況點。但是這種算法是否也適合可壓縮氣體流動 ,則要具體情況具體分析。

　　不可壓縮流體管道流動方程見式(1) :

　　46

　　π 2P212

　　P1ρ 1 -

　　8P1

　　Q =(1) λ L 5d

　　D

　　式中 :ρ 為流體密度;λ 為阻力系數;L d 為管道流阻當量長度 ; D 為管道內徑。

　　由式(1) 可知 ,不可壓縮流體在一個確定的管道系統內流動 ,壓力 P 與流量 Q 具有任意一一對應的特點 ,因而其計算可以選定一進口壓力 P1 ,指定一 Q 與其對應 , 代入該方程就可算得下游管道任一截面上的壓力 ,如管道出口壓力 P2 ,這個工況點 ( P1 , Q, P2) 就是一個描述不可壓縮流體管道內實在流動的工況點 ,據此可以設計管道系統 ,液化氣滅火劑管網的流動計算方法一般是按這種思路做出的 ;可壓縮氣體在某種條件范圍的管道流動也具有該特點 ,即 ,可以選定一進口壓力 P1 (對氣體還得有密度ρ 1 或溫度 T1) ,指定一 Q ,再代入氣體流動等方程計算 P2 、ρ 2 ,則這個工況點( P1 、ρ 1 , Q, P2 、ρ 2 ) 也是氣體在管道內客觀實在流動的工況點 ;而另一種條件范圍內的流動 , P1 、ρ 1 與 Q 任意一一對應的這個特點則不復存在 , 這時用指定參數互相對應的算法確定的流動工況點就是一個虛構的工況點 ,描述的將不是氣體的實際流動。這個條件范圍中的氣體流動就不能再用這種指定參數互相對應的算法確定流動工況點了。

　　IG541 這類可壓縮氣體滅火劑管網的流動計算要注

　　意這個不同于不可壓縮流體管道流動計算的特殊問題。

　　GB 50370 - 2005 中導出 IG541 管道流動的核心公式 3.

　　4. 87 的原始方程為《條文說明》中 3. 4. 8 條第 7 款所列的一元穩定管流微分方程 dp +α vdv +λ v2 dl = 0 ,該方程 ρg2 gD

　　式加上連續性方程 Q =ρ A V ( A 為管道內正截面積 ;V 為氣體速度) ,氣體管道流動過程方程式 ,可選 P = Cρ k ( C 為常數 ,氣體管道流動中 K = 1～ K = CP/ CV ; CP 、CV 分別為流動氣體的定壓比熱容與定容比熱容 , CP/ CV 為該氣體絕熱指數) ,可以求解出 P、ρ、V 三個參數。氣體流動的初始條件也較易確定 ,所以該方程組有一確定的定解式,見式(2) :

　　π 2P2( K+1) / K1/ 2

　　C1 ·P1ρ 11 -

　　8P1

　　Q =( K+1) / K (2) λ L 5d - C2 ·14 ·lm P2

　　DDP1

　　其中 , C1 = K/ ( K + 1) 、C2 = 2/ ( K + 1) ,不必用規范

　　Fire Science and Technology ,January 2011 ,Vol 30 ,No. 1

　　中的 Y 、Z 將可積函數寫成差分式 ,寫成差分式會掩蓋許多問題 ,如同一個定解式描述了氣體在管道中性質完全不同的三種流動 :亞音速減壓膨脹流動、音速減壓膨脹流動和超音速增壓壓縮流動 ;再比如 ,對 IG541 管道流動最有指導意義的亞音速減壓膨脹流動和音速減壓膨脹流動的本質差別也會被完全掩蓋。

　　上述選定一 P1 、指定一 Q、令其對應并代入相應公式計算 P2 的方法 ,只適合于氣體的亞音速減壓膨脹流動 , 并且對于接近音速的亞音速管道流動 ,此算法只適合于確定流動工況點 ,用來計算與流動時間有關的問題則會有大的誤差。原因是管網出口背壓 Pb 改變的壓力波是以音速向上游傳播影響流動的 ,當氣體出口速度接近音速時 ,這個壓力變動波是以音速減掉出口速度后向壓力源處傳播的 ,即影響到流量也發生變動的時間比氣體低速流動需要的時間長 ,這種流量的不穩定變動過程在計

　　流動,只1b1有1 1唯1 一wm一ax1個1臨界21流動2 工m2ax況1點 ( P1 、ρ 1 , Qmax, P3 、算時用氣體穩定流動公式3. 4. 8 7是反映不出來的。所以 ,與時間有關的氣體流動計算 ,即使是處于亞音速減壓膨脹流動范圍 ,若氣體出口流速接近音速 ,就已經不應運用選定一 P 、指定一 Q、令其對應計算下游管道壓力變化的方法。而對于音速減壓膨脹流動范圍 ,這種指定參數互相對應的計算方法則幾乎沒有進行正確計算的可能 , 連用來確定某工況點都不行 ,更不用說與時間有關的不穩定流動計算 ,這就是下面接著將敘述的 GB 50370 -

　　2005 規范 3. 4. 8 條存在的第二個問題。

　　2　亞音速流動與音速流動

　　由于沒有將管網中惰性氣體 IG541 的流量限定在亞音速范圍 ,所指定為互相對應用于管網流阻計算的參數值極有可能不是氣體流動實際曲線上互相對應的數值。即公式 3. 4. 84 定出的 P 及進而由公式 3. 4. 8 5 算得的 IG541 氣體流動動力源壓力 P =δ P ,對于所確定的釋放背壓 P = 0.1MPa 的管網系統極有可能不在亞音速流動范圍 ,該動力源壓力 P 與公式 3. 4. 8 1、3. 4. 82 算得的平均流量Q就不是公式 3. 4. 87 決定的音速減壓膨脹流動范圍內互相對應的真實函數值 ,且不對應誤差較大 ,會嚴重超出工程計算允差。這是因為 ,在公式 3. 4. 87決定的整個等音速減壓膨脹范圍內的氣體管道

　　ρ),P、ρ 與Q 是該流動范圍內無數個點中唯一的一對可以指定為互相對應的參數值,亞音速減壓膨脹流動范圍內壓力、流量任意一一指定就會正確對應的特點已經不復存在 ,這里極有可能將根本不對應的參數值人為指定成互相對應。P 、ρ為氣體流動的臨界壓力和臨界密度,P、ρ 一定 ,不需要知道 Q,只依據管道結構摩擦因素,其值也即一定。對于在音速減壓膨脹段的氣體管道流動,若選定P 、ρ ,指定一 Q ,用公式 3. 4. 87計算下

　　消防科學與技術2011 年 1 月第30 卷第 1 期

　　游出口壓力 P2 ,由上述分析可知 ,將壓力、流量兩個參數指定互相正確對應的可能性幾乎沒有 ,所以算得的這個工況點( P1 、ρ 1 ,Q, P2) 不可能是氣體臨界流動工況點 ,而是一個虛構的工況點 ,不能描述氣體的實際流動。從以上分析也可以看出 ,由于管道中氣體流量達到了最大值 , 在音速流動范圍設計的管網系統會最小、最經濟。

　　3.114. 1872壓力 1wP 與2流量 2Q 2的(1.145非2- 1線) / 1.性45 w1項1 有好b1 m幾ax 項 ,2作w 該1 式上述分析表明 ,IG514 管網系統在公式 3. 4. 8 4 決定的 P 作為動力的作用下 ,是處于亞音速減壓膨脹流動還是處于音速減壓膨脹流動 ,是可否采用任意指定參數互相對應方法進行流動計算的關鍵。事實上 ,一級充壓、二級充壓的 IG541 管網系統的釋放流動 ,即使在壓力已降到由公式 3. 4. 8 4 算得的 P (還有該規范未列出的ρ 或 T ) 及公式 3. 4. 8 5 算得的 P =δ P 作為初始流動動力的條件下 ,因管網系統釋放出口的背壓 P 等于當地大氣壓約 0. 1 MPa ,除極個別內徑很大或等效當量長度較短的管道系統外 ,一般管網系統中的滅火惰性氣體均處于音速減壓膨脹流動范圍 ,是不能用選定 P 、指定 Q 任意對應計算下游管道出口 P 的算法的 ;否則 ,需依據管長、管徑的不同給出管道中惰性氣體 IG541 流量值的限定表 ,在設計管網時限定管道中氣體的流量 ,保證 IG541 流動在亞音速范圍 ,才可以用這種管道中壓力、流量任意對應都是實際流動的計算方法 ,并且管道中 IG541 的流量應離音速較遠對所解決的工程問題才合適。不過 ,這樣設計的管網系統會很大 ,不經濟。部分人員會認為用的是平均流量 Q ,與對應“平均壓力”P 的 Q 相差可能不大 ,計算只要在工程允差范圍也是可行的。

　　筆者認為這不能妄斷。事實上 ,氣體穩定流動公式

　　曲線可以發現 ,在臨界流動工況點左右一個較大的流動范圍內,相應壓力比為橫軸 ,曲線變化非常平緩 ;相應流量 Q為縱軸 ,曲線變化很陡 ,表明流量不大的變化會導致壓力比有較大的變化。平均流量 Q 已與應該代入該式用來計算不穩定流動的實際流量加權均值(注 :見下述問題三)相差較大 ,將其再代入參數為這種變化關系的公式 3. 4. 87 ,計算得到的 P 誤差會更大。在所列出的條件下 ,筆者對 GB 50370 - 2005 的條文說明 3. 4 節的舉例進行了計算 :當只知孔板后管網系統的流動動力為 P = 2. 576MPa 時 ,還需補充一參數才可以計算氣體的流量 , 按該規范計算 IG541 流動中壓力降的這兩個點的壓力 P 及P =δ P 時 ,采用的均是氣體絕熱膨脹過程 ,那就

　　應補充T = (2. 576/ 15. 1) ×293 = 169. 24 K 才能決定該段管網中 IG541 氣體的流量。以 P = 2. 576 MPa,T= 169. 24 K為動力項數據 ,按該規范條文說明附圖及提供的這部分管網流阻特性數據 ,用該規范條文說明所列微分方程的定解式進行流動的分析計算 ,這個工況

　　47

　　點的流量應在 20. 76～22. 70 kg/ s 之間 ,與指定的 QW = 16. 110 kg/ s 的誤差早已不允許互代。值得一提的是這個 20. 76～22. 70 kg/ s 的計算數據并非通過對整個管網系統的初始入口流動動力條件及總流阻特性數據計算所得 ,依據提供的條件 ,只能這樣計算這部分管網流阻特性決定的流量 ,至于是否符合所列條件下 IG541 管網中該時刻的實際流量 ,則不得而知 ;可以知道的是 : T = 169. 24 K肯定不是氣體流動中管網該點壓力降至 2. 576 MPa 時該點氣體的溫度 ,但此值是按該規范求該點參數的算法得出的。

　　3　簡化處理原則

　　用 GB 50370 - 2005 規范中公式 3. 4. 8 1 和 3. 4. 8 4 確定的“平均”值和“平均”狀態 ,二者只是趨向一致 ,與符合管網系統氣體不穩定流動際的“流量加權均值”或與其對應的“壓力加較大 ,同樣大大超出工程計算允差。將氣體式

　　41 管網系統的嚴重流 ,Q 在音速段釋放和放

　　可1以1有許22 多1 種結1兩式 3. 4. 8 1 確定的;

　　網系統結構 ,通過程

　　3.方程上對應的壓力值

　　P 及 P =δ P。的原則 ,應該是認為間性不穩定關系 ;公確出前二分之一藥劑流時間相等 ,實質也P 線性不穩定關系?；x IG541 管網系統流為實際不穩定流動值與 P 對應則更是

　　4

　　妥之處 :公式 3. 4.明統藥劑量取出某余網 ,又有部分跑到網前的壓力 P ;并不中

　　分之一時孔板前的這有大問題 ,問題出在有求取 ,這就有了兩流。因為公式中的 V結

　　上的孔板前管道結不不一樣的管網系統分同一管網設置孔板板差較大。這兩點是個管長 Ld 相差較大的網結構 ,而 L d/ D 是決定流量 Q 的關鍵因素之一 ,這些管網的流動就不同了。但是 ,只要孔板后的管網相同 ,孔板前管網結構雖不同 ,V 1 卻是可以相等的 , P1 就相等 ,則以孔板后的管網進行流動計算的結果就完全是相等的。這顯然不合理。這也說明 ,只計算部分段管網流阻的設計計算思路是否合適值得考慮。二是流動一樣 ,計算卻不一樣。對于將孔板用來分流的管網系統 ,即幾何結構極不平衡的管網 ,加裝孔板后可以設計成流動為平衡系統的流動 ,與幾何結構也為平衡系統的流動相同。但是 ,因為 V 1 相差非常大 , P1 就不相等 ,這兩種管網計算時流動就完全不一樣。這顯然也不合理。

　　5　阻力計算

　　GB 50370 - 2005 規范第 3. 4. 8 條選定只計算部分管段流阻不適當。該條第 7 款規定阻力損失宜從減壓孔板后算起 ,不考慮孔板前管網結構的影響極不合理 ,因為局部阻力損失非常大的容器閥、導流管、單向閥、集流管、選擇閥等均在孔板前 ,該項阻力特性很可能會是整個管網系統總阻力特性的主項 ;當然是與不是 ,要以計算決定 ,但至少占相當大份量 ,其對藥劑釋放時間的影響可能會比孔板之后的串、并聯管網要大 ,所以這樣區分主次因素的表征性算法值得商榷。ISO/ CD14520 - 1 國際標準中 2. 3. 2. 1 款的規定應該是針對管道強度計算的規定。

污污的视频网站_bdsm女同虐女最残忍bdsm_在线好吊色视频98gao_中文字幕动漫精品专区